高低壓稀油站（包括高、低壓兩個供油系統）可用于水泥廠磨機滑履軸承（托瓦與滑環(huán)）或主軸承（軸瓦與中空軸）的靜動壓潤滑。其中高壓供油系統在磨機啟動及停止前向托瓦中間的油腔強制輸入壓力油，使滑環(huán)（磨機）浮起，形成一定厚度的靜壓油膜，以避免磨機在轉速過低的情況下由于形成不了動壓油膜而使托瓦與滑環(huán)干摩擦，延長托瓦的使用壽命。磨機達到正常轉速或完全停止后，高壓泵停止工作。低壓供油系統自磨機啟動前就向滑履軸承供油，一直至磨機停止后，延續(xù)一段時間再停止工作，其作用為冷卻滑履軸承和提供其產生動壓油膜所需的潤滑油。
由于低壓部分的壓力和流量等參數的確定較簡單，故本文僅對高壓部分的參數確定作一些探討。
2 高壓供油系統工作原理
高壓供油系統工作原理見圖1。
高壓油泵輸出油液，經單向閥供給托瓦油腔，當油腔壓力瞬間升高達到“高高壓”，其在滑環(huán)上的作用力之和等于磨機的總重量（G）時，磨機即被頂起，在托瓦和滑環(huán)之間形成一間隙，油泵輸出的油液就通過該間隙由油腔向四周溢出，形成靜壓油膜。此時油腔內油壓也降至一恒壓（高中壓），且從油腔向外逐漸變低，至托瓦邊緣時為零。靜壓油膜形成過程壓力變化見圖2。
當系統過載時安全閥打開產生溢流以卸壓而保護系統。安全閥的調定壓力應比“高高壓”高出一些。電觸點壓力表測定的是進入油腔的油壓（若不考慮管道阻力，可近似看成是油腔內的油壓），用來控制磨機系統的開停。
因為1臺磨機共人4個托瓦，進、出料端各2個托瓦（圖3）。故油壓作用在滑環(huán)上的有效總托力為：
G=4fcos30°=4Pacos30° （1）
式中 f--單個托瓦上高壓油對滑環(huán)的作用力，N；
P--油壓，MPa；
A--單個托瓦的承壓面積，m2；
在磨機沒有被頂起前，托瓦承壓面積等于油腔面積，且作用面上各處的壓力相等。磨機一旦被頂起后（即形成了靜壓油膜），承壓面積擴展到整個托瓦，這時油腔內壓力相等，油腔向外壓力逐漸變小，直至托瓦邊緣為零。因磨機在頂起前、后的重量沒變，但頂起后托瓦承壓面積的增大，故頂起后油腔內的壓力(P高中壓)要元小于頂起前油腔內的壓力（P高高壓）。由圖4和圖5可以看出，陰影面積視為油壓對磨機的托力，兩者面積應相等，都對應于磨機對托瓦的載荷，很顯然P高中壓小于P高高壓，這就是磨機被頂起后壓力遠小于頂起前壓力的根本原因。
磨機進入正常運行狀態(tài)，高壓泵停止后，壓力表測到的壓力P動壓是低壓供油形成動壓油膜后油腔內的壓力。因此時油腔內的壓力不是托瓦徑向的最高壓力，且其壓力下降段曲線變化與靜壓時不同等原因，造成P動壓＜P高中壓，見圖6。
磨機進入正常運行狀態(tài)，而高壓泵還沒有停止，此時的壓力為P過渡，它介于P高中壓和P動壓之間，這是由于動壓和靜壓一起作用的結果，且相互影響，故壓力波動較大。
表1是在某水泥廠調試φ3.8m×12m水泥磨（滑履軸承）高低壓稀油站時測到的一組壓力數據。
表1中4個托瓦的P高中壓相差較大，主要是磨機制造安裝偏差、磨內物料分布不均而使各個托瓦上的載荷不同和每個托瓦的實際承壓面積有所不同等原因造成。
表1 某廠φ3.8m×12m磨機滑履軸承托瓦油腔的壓力
壓 力托 瓦 編 號
1 2 34
P高高壓～35 ～35 ～35 ～35
P高中壓 20 181914
P過渡 11～15 10～17 9～1111～12
P動壓 6.5～8 5～9.5 5.5～6 7.5～8.5
注：托瓦1和2位于磨機出料端，托瓦3和4位于進料端。
3 高壓供油系統壓力和流量的確定
φ3.8m×12m磨機的參數見表2。
表2 φ3.8m×12m磨機參數
磨機重/t 托瓦中間 托 瓦 托瓦與滑環(huán)在圓周
（含鋼球和物料） 油腔直徑/mm 寬/mm方向接觸面積/mm2
360106550 550×550
3.1 計算P高高壓
設4個托瓦所承受的載荷相等，按式（1）則P高高壓=G/（4Acos30°）=50.7（MPa）與實際的～35MPa有一定的偏差。這可能與油腔邊緣在頂起前就沒有被滑環(huán)完全封死，有油液滲漏出去而造成承壓面積有所增加；或者是壓力表反應滯后所致。
3.2 “高中壓”、流量和縫隙量之間的關系
?圖7為固定平行平板縫隙內的流動示意，根據資料[1]所述，通過固定平行平板縫隙的流量為：
Q=Δpbδ3/12μL
則有 Δp=12μLQ/bδ3 （2）
式中 Δp--縫隙前后壓差，Pa；
μ--動力粘度，Pa·s（μ=ρν，其中ρ為流體密度，kg/m3；ν為運行粘度，m2/s）；
L--縫隙長度，m；
Q--通過縫隙的流量，m3/s；
b--縫隙寬度，m；
δ--縫隙量，m。