?? ??【水泥人網】滇西水泥廠一、二期工程均為1000t/d熟料五級旋風預熱器帶RSP分解爐的預分解生產線，回轉窯規格為φ3.3m×50m。廠區海拔2142m，一期工程于1995年6月點火，同年9月22日實現了72h達標考核，1996年9月至1997年8月共生產熟料3O0694t，實現了年達產。二期工程于1997年3月26日點火，同年4月22日實現了72h達標考核，5月實現了月達產，兩條生產線的熟料冷卻采用了φ3.8m／4.3m／3.8m×42m中間擴大的單筒冷卻機。煤粉燃燒器采用了加長型的三風道噴煤管，該系統在調試時暴露出窯口附近易結煤粉圈、火焰不穩定、火焰軟弱無力、窯前溫度難提等缺點，后來我們對該系統進行了改造。下面將有關情況做一介紹，供參考。
?? ?2加長型三風道噴煤管裝置系統介紹
?? ?2．1工藝設計思想
?? ?針對NSP窯幾乎無冷卻帶、出窯熟料溫度高達1400℃左右的特點，為了防止溫度過高的熟料在窯下料斜坡上“掛蠟”和盡量降低入單冷機的熟料溫度，我廠與設計院研究，決定采用三風道噴煤管并比原來的設計加長了2m。
?? ?2.2原設計三風道噴煤管系統工藝流程
?? ?1.三風道噴謀管；2.外風閥；3.內風閥；4.安全風機；5.高壓離心風機；橡膠軟管；7.喂煤富勒泵；8.喂煤羅茨風機
?? ?工作原理簡述：由羅茨風機來的高壓風與由富勒泵來的煤粉匯合后經輸送管道和橡膠軟管進入三風道噴煤管煤風道；高壓離心風機產生的風經橡膠軟管后一部分進入噴煤管外風道，另一部分進入內風道，各風道風量由內外風閥控制，出噴煤管的煤粉與從內風道來的旋流風強烈混合后，被從外風道來的軸流風包裹入窯燃燒。
?? ?2．3原三風道噴煤管系統有關技術參數
?? ?（1）三風道噴煤管 長5.2m（未加長前為3.2m），喂煤量：2～6t／h。
?? ?（2）高壓離心風機 風量：6594m3/h，全壓：15kPa。
?? ?（3）安全冷卻風機 風量：4510m3/h，風壓：1.96kPa，風機轉速：2900r／min。
?? ?（4）L61LD喂煤羅茨風機 風量：25m3／min，升壓：49kPa；電機轉速：980r／min；電機功率：37kW。
?? ?3調試時暴露出的問題和處理措施
?? ?3.1窯前容易長煤粉圈
?? ?原加長型三風道噴煤管在調試時主要表現為窯前容易長煤粉圈，有時幾個小時便在窯口附近結起一個很大的前圈，嚴重影響了回轉窯的通風，同時熟料??fCaO升高，質量不穩定，經常停窯打前圈，現場觀察到火焰軟弱并有下垂現象，嚴重時肉眼可看到煤粉落到窯前熟料中呈現點狀藍色螢火，并感覺到煤粉出噴煤管不連續，當煤粉多時窯前出現短時正壓，但此時煤粉計量表顯示喂煤穩定故排除噴煤不連續的原因是下煤不穩定，噴煤管用風時壓力表顯示外風最大只能調到9kPa，因此火焰長度調節困難。
?? ?針對該系統所暴露的問題，結合工藝裝備的情況進行了分析，我們認為是煤風風速過低及一次風風壓過低引起的。
?? ?3.1.l煤風風速計算
?? ?按風機銘牌風量可計算出煤風風速
?Q煤 25
V煤＝────＝───────＝19.0(m/s)
S煤 60×0.0219
?? ?考慮到風機送風管路的漏風和風機的實際出風量，該風速還會更低，此風速與正常的煤風風速（20～30m／s）相比偏低，這可能是導致噴煤管內出煤不連續的原因。
?? ?3.1.2凈風風機風壓校核
?? ?由于滇西廠地處海拔2142m處，該處大氣壓力只有78kPa，故原風機銘牌風壓雖為15kPa，但如考慮到大氣壓的影響，該風壓要降低許多，在調試時該風機表頭顯示風壓最大值只到9kPa。由于海拔高度的增加，使風機的風壓降低了很多，計算僅為11.56kPa，如再考慮到噴煤管本身的阻力，則風壓還要降低，這與實際所顯示的情況完全相符，由于在該系統中凈風風機選用了高壓離心風機，故風量由于風壓不高的原因可能將會大大減少，從而引起內外風風速過低，造成火焰調整困難，煤粉燃燒不良。
通過以上分析，造成原三風道噴煤管發生上述不利情況的原因是：煤風風速過低只等于16m／s；一次風風壓過低，計算風壓只到11.56kPa。
?? ?3.l.3三風道喂煤系統的改造
?? ?根據上面的分析，我們對喂煤羅茨風機及一次風機做了更換改造，改造后的兩風機性能參數如下：
L61LD羅茨風機風量39m3／min，升壓78.4kPa，轉速1480r／min，電機功率90kW。
?? ?一次風機9-12No.9D，風量6667m3／h，風機轉速2900r／min，全壓21719Pa，電機功率75kW。
?? ?改造后煤風風速由原來的19m／s提高到29．6m／s，一次風實際風壓由9kPa提高到15kPa，經過改造后三風道噴煤管的火焰形狀、溫度很快得到了扭轉，窯前煤粉燃燒快，火焰形狀調節靈活，窯前起火提溫快，煤粉圈大大減輕，熟料質量得到較好控制。